fakel пишет: Это будет уже другая схема.

Кстати. Аналогичная схемотехника применялась в радиоприемниках "Альпинист" поздних выпусков. Только этот каскад, кроме усилителя с РУ, там выполнял, по совместительству, еще и роль смесителя совмещенного с гетеродином. Самовозбуждение обеспечивалось за счет связи эмиттеры-базы а вместо R6 включался контур ПЧ на 465 кГц.

Вот тут: rfanat.ru/s1/174ps1.htm
Есть похожая схема на микросхеме 174ПС1,включенная как дифференциальный усилитель.
Но кажется, в схеме по этой приведенной ссылке, ошибка.

R3PAS пишет:
В статье перепутаны номера рисунков и номера некоторых деталей. Так было в оригинале (Радио 1989 №2 archive.radio.ru/web/1989/02/056/ ), так же, с ошибками и на сайт скопипастили.

Вот исправил, как мог:



Схема похожа, но и отличия есть. В 174ПС1 работает каскодный усилитель ОЭ-ОБ и минимум выходного напряжения получается за счет точного баланса токов в нагрузке, а значит глубина подавления зависит от качества изготовления микросхемы.

Я как то пытался использовать 174ПС1, не очень понравилось. Балансировка так себе и довольно шумные. Возможно что то делал не так или мне такие экземпляры попадались, но с тех пор к ним довольно сдержанное отношение.

Усилитель с РУ представленный выше (qrp.ru/forum/17-%D0%9F%D1%80%D0%BE%D1%81...B8%D0%BA%D0%B0#62579) легко модифицировать под каскодную схему ОЭ-ОБ. Она более высокочастотна и имеет хорошую развязку вход-выход. Марку транзисторов не указал, можно делать на дискретных, можно использовать сборку. Главное чтобы верхняя пара была идентична по возможности. На глубину регулировки это не влияет, влияет на линейность.

Такая, немного "безумная", схема: регулятор оборотов вентилятора охлаждения радиатора.
Регулирующий транзистор одновременно датчик температуры.



Стабилизатор 7805 и делитель напряжения R1-R2 создают на базе составного транзистора жесткое смещение около 1,2 В. Оба транзистора пары Дарлингтона установлены на том же радиаторе, который надо охлаждать. Как известно, каждый градус нагрева уменьшает базовое напряжение транзистора (при стабильном токе коллектора) на 2,1 милливольта, двух транзисторов - 4,2 мВ. В то же время, увеличение напряжения на базе биполярного транзистора на 60 мВ увеличивает коллекторный ток в 10 раз. Исходя из этого можно сделать простой расчет.

Предположим что у нас вентилятор потребляет максимальный ток 0,19А. При температуре 20 гр. выставляем делителем базового напряжения ток коллектора 19 мА. Значит вентилятор выйдет на максимальный режим когда ток увеличится в 10 раз, для этого надо что бы напряжение на базе возросло на 60+60=120мВ или, в нашем случае, на столько же уменьшилось напряжение на базе VT1, за счет нагрева кристаллов обоих транзисторов пары. Для этого понадобится увеличить температуру на 120/4,2=29 градусов. То есть, при 20+29=49 градусах Цельсия вентилятор выйдет на максимальный режим а в диапазоне от 20 до 49 гр. будет находиться в режиме пропорционального регулирования.
Если установить начальный ток 1,9 мА, выход на максимальный режим произойдет при 20+29+29=78 гр. Цельсия. Многовато, конечно, но это в принципе тоже еще рабочая температура.

Выше, не учтена погрешность, которую внесет делитель напряжения. Дополнительное падение на нем, при общем бета пары 5000 и эквивалентном выходном сопротивлении 500 Ом составит порядка 20 мВ. Значит 60+60+20=140 и 140/4,2=33 гр., отсюда 20+33=53 градуса Цельсия.

Это только идея. Практически схема не проверялась.

Немного вернусь к старой теме контроля напряжения аккумуляторных батарей ( qrp.ru/forum/17-%D0%9F%D1%80%D0%BE%D1%81...0?limitstart=0#62572 ).
Случайно попалась такая промышленная платка от какого то устройства с наличием двух 12 вольтовых аккумуляторов.



Сделана так, что просто напрашивается на реверсинжиниринг. Что и было сделано.



В общем все просто, пороговый вольтметр с регулировкой напряжения в пределах 20...25 Вольт (для двух свинцово-кислотных аккумуляторов минимальное напряжение разряда где то в районе 21 В). При высоком напряжении горит зеленый светодиод D3, при низком красный D2. В какой то узенькой зоне переключения (0,1 В) они горят оба сразу. Все работает четко, есть защита от переполюсовки (D1). Недостатком является большой потребляемый ток 17...22 мА (зависит от напряжения), поэтому для маленьких аккумуляторов это не подходит.
Вероятно возможно сделать пересчет номиналов на 12 вольт. Вот фото печатной платы.

В продолжение "безумной" схемы регулятора вентилятора обдува.
qrp.ru/forum/17-%D0%9F%D1%80%D0%BE%D1%81...D0%B0?start=10#62597
Изучение температурной зависимости порогового напряжения затвора типового MOSFETа показало что она, в относительных единицах, такая же как у биполярного транзистора.



На графике участок температур -50...+50°C имеет спад примерно 0,32%/°C. Биполярный транзистор имеет ту же зависимость 100%*2,1мВ/650мВ=0,32%. Значит регулировка, в принципе, возможна и схема даже упростится.



Вот только с крутизной характеристики не все просто. У ключевых MOSFETов это не самый важный и не самый линейный параметр, ставить же линейные MOSFETы в подобные устройства дорогое удовольствие (ключевые мосфеты легко найти в импульсных блоках питания и различных балластах люминесцентных и светодиодных ламп).

Если ориентироваться на верхний график, в диапазоне температур 25..50°C пороговое напряжение затвора меняется примерно на 0,2В. В этом диапазоне напряжений (его можно сместить и выше по температуре) ток стока должен измениться на величину рабочего тока вентилятора. Токи вентиляторов бывают разные, возьмем для примера 300 мА. Значит крутизна характеристики (усрдененная) должна быть не менее 0,3А/0,2В = 1,5А/В. Это значение для участка токов от нуля (или почти нуля) до 0,3А, где крутизна, у мощных транзиторов, очень нелинейная и не самая высокая, кроме того, с повышением температуры она будет падать, но если в среднем, крутизна будет выше этого значения, регулировка практически возможна.

У разных MOSFETов пороговое напряжение часто может достигать 7 вольт а ток затвора, практически, равен нулю. Поэтому во второй схеме повышено стабилизированное напряжение и увеличен номинал R1 (большой ток делителя не нужен). На практике, конечно, R1 полезно дополнить добавочными резисторами сверху и снизу для более плавной регулировки.

Здравствуйте. Была потребность в защите акб от глубокого разряда, я и разработал данную схему. Ее особенность в крайне низком потреблении в дежурном режиме. Могу пересчитать под любой акб.

Спасибо. Меры по уменьшению потребляемого тока приняты действительно беспрецедентные. Мне кажется Q3 и D3, ускоряющие закрытие ключа, здесь не особо нужны но полезно добавить подстроечный резистор в цепь контроля напряжения, потому что стабилитроны работают при токах ниже паспортных и их точное напряжение спрогнозировать трудно. Может ошибаюсь.